一、10CrNi3MoV是潜艇耐压壳体用结构钢板。10CrNi3MoV钢作为主船体用钢，具有较高的强度、良好的韧性和耐海水腐蚀能力，其不足主要表现在焊接后热影响区存在软化、脆化和冷裂纹倾向。目前，10CrNi3MoV钢在实际生产中，以埋弧自动焊和焊条电弧焊为主，辅以少量气体保护焊方法。
二、10CrNi3MoV钢板为低碳调质钢，通过调质热处理获得强化。影响冷裂纹和热影响区脆化产生的关键因素是10CrNi3MoV钢焊接时冷却速度的控制，冷却速度主要受到预热及焊件散热条件的影响。10CrNi3MoV钢焊接前需预热，预热温度80——120，且不宜采用过大热输入，通常采用多层多道焊。层间温度不大于150，对于后道焊道而言，层间温度相当于预热温度，对上一道而言相当于后热温度。层间温度控制过高，使得接头抗拉强度降低，产生软化。
10CrNi3MoV钢采用双面双弧焊接，坡口型式和接头装配精度是主要工艺影响因素，通过多次试焊和坡口改进优化，最终确定双面对称的X型坡口，见图1。同时，根据不同焊接位置留出足够坡口根部间隙，消除焊缝横向收缩余量过大对根部焊道成形的影响。
三、10CrNi3MoV钢板执行标准：GJB1663A-2005（K）
四、10CrNi3MoV钢板化学成份： 碳 C：0.07～0.14 硅 Si：0.17～0.37 锰 Mn：0.30～0.60 硫 S ：≤0.015 磷 P ：≤0.020 镍Ni：2.60～3.00 铬 Cr：0.90～1.20 钼 Mo：0.20～0.27 钒 V ：0.04～0.10
| 牌号 | 代号 | 化学成分，% | ||||
| C | Si | Mn | S | P | ||
| 不大于 | ||||||
| 10CrNi3MoV | 921A | 0.07~0.14 | 0.17~0.37 | 0.30~0.60 | 0.015 | 0.020 |
| 10CrNi3MoCu | 922A | 0.07~0.14 | 0.17~0.37 | 0.30~0.70 | 0.015 | 0.020 |
| 10CrNi2MoCu | 923A | 0.07~0.14 | 0.17~0.37 | 0.30~0.70 | 0.015 | 0.020 |
| 牌号 | 代号 | 化学成分，% | ||||
| Ni | Cr | Mo | V | Cu | ||
| 10CrNi3MoV | 921A | 2.60~3.00 | 0.90~1.20 | 0.20~0.27 | 0.04~0.10 | ~ |
| 10CrNi3MoCu | 922A | 2.20~2.50 | 1.20~1.60 | 0.20~1.27 | ~ | 0.80~1.10 |
| 10CrNi2MoCu | 923A | 2.00~2.30 | 0.70~1.00 | 0.17~0.25 | ~ | 0.80~1.10 |
注：硫磷含量的总和应不大于0.030%。
当采用电炉加炉外精炼方法冶炼时，硫含量应不大于0.010%。
五、10CrNi3MoV力学性能： 屈服强度 σs (MPa)：590～745 断后伸长率 δ5 (％)：≥16 断面收缩率 ψ(％)：≥50 冲击吸收攻 αk (J/cm2)：≥80 纤维断面率Fa%：≥100
| 牌号 | 代号 | 公称厚度mm | 拉伸性能 | |
| 屈服点σs（MPa） | 抗拉强度σb（MPa） | |||
| 10CrNi3MoV | 921A | 10~35 | 590~745 | 记录 |
| 10CrNi3MoCu | 922A | 36~70 | 510~665 | 记录 |
| 10CrNi2MoCu | 923A | 5~9 | 510~685 | 记录 |
| 牌号 | 代号 | 拉伸性能 | 冲击性能 | |||
| 断后伸长率σs % | 断面收缩率ψ % | 试验温度C | 冲击吸收功Akv J | 纤维断面率Fa % | ||
| 不小于 | 不小于 | |||||
| 10CrNi3MoV | 921A | 16 | 50 | -20 | 80 | 100 |
| 10CrNi3MoCu | 922A | 16 | 50 | -20 | 80 | 100 |
| 10CrNi2MoCu | 923A | 16 | - | -20 | 记录 | 记录 |
六、10CrNi3MoV属于高强度船体钢，我国多采用模铸方法生产此钢种。从理论上分析，适当降低碳当量可以改善钢板的焊接性。但考虑到采用转炉----连铸工艺生产并将碳当量控制在较低水平后，虽然成分不能满足其要求，但是冶炼、轧制、热处理工艺却要发生变化。
